鍋爐廢氣氮氧化物實時在線監(jiān)測分析儀

取消增壓風(fēng)機(jī)后，還需對引風(fēng)機(jī)出口至脫硫吸收塔入口間煙道進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計，以減少煙道阻力。石清鑫等對某電廠300MW 機(jī)組取消增壓風(fēng)機(jī)后引風(fēng)機(jī)出口至 GGH 原煙氣側(cè)入口煙道設(shè)計進(jìn)行優(yōu)化研究，一種方案是采用矩形管道聯(lián)接拆除增壓風(fēng)機(jī)后的煙道，優(yōu)化方案為拆除增壓風(fēng)機(jī)及相關(guān)煙道，新建鋼煙道使兩側(cè)引風(fēng)機(jī)煙氣匯流，然后從匯流煙道一側(cè)開孔連接至 GGH 原煙氣側(cè)入口煙道，結(jié)果表明采用優(yōu)化方案煙道阻力可在滿負(fù)荷工況下降低約 260Pa。

對于保留增壓風(fēng)機(jī)設(shè)置的脫硫系統(tǒng)，要防止引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)中的一臺在高效區(qū)運行，而另一臺在低效區(qū)運行的情況。在機(jī)組和脫硫系統(tǒng)安全運行的前提下，可通過調(diào)整增壓風(fēng)機(jī)入口壓力，尋找不同負(fù)荷工況下引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)的聯(lián)合運行方式。一般情況下，增壓風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)電流之和為值時風(fēng)機(jī)綜合能耗。如果引風(fēng)機(jī)壓頭裕量較大或機(jī)組日常運行負(fù)荷率較低，可考慮設(shè)置增壓風(fēng)機(jī)旁路煙道及增壓風(fēng)機(jī)前后擋板，在低負(fù)荷工況下停運增壓風(fēng)機(jī)，煙氣經(jīng)旁路煙道由引風(fēng)機(jī)克服脫硫系統(tǒng)阻力。但低負(fù)荷時引風(fēng)機(jī)運行工況為小流量高壓頭，容易引起風(fēng)機(jī)失速，所以能否設(shè)置增壓風(fēng)機(jī)旁路煙道及旁路煙道通流面積的選擇應(yīng)根據(jù)引風(fēng)機(jī)運行性能曲線確定。

2.2 吸收塔系統(tǒng)

影響煙氣脫硫系統(tǒng)脫硫效率的因素包括吸收塔結(jié)構(gòu)設(shè)計、運行參數(shù)控制、吸收劑品質(zhì)等。在脫硫系統(tǒng)設(shè)計邊界條件確定后，影響吸收塔脫硫效率的主要設(shè)計因素包括煙氣流速、噴淋漿液總流量、噴淋層及噴嘴布置、是否設(shè)置塔內(nèi)強化傳質(zhì)構(gòu)件等。

以某 600MW 機(jī)組進(jìn)行脫硫裝置超低排放改造 為 例 ， 其 設(shè) 計 吸 收 塔 入 口 SO2質(zhì) 量 濃 度 為3000mg/m3，出口SO2質(zhì)量濃度不超過35mg/m3，設(shè)計脫硫效率為 98.83%。改造方案 1 為噴淋空塔方案，設(shè)置 5 層噴淋層，每層噴淋層對應(yīng)設(shè)置 1 臺流量為 10500m3/h 的漿液循環(huán)泵，噴淋層對應(yīng)漿液循環(huán)泵A，漿液循環(huán)泵揚程為19.8 m，噴淋層中心線間距2m。方案2為托盤塔方案，設(shè)置4層噴淋層和1層合金托盤，每層噴淋層對應(yīng)設(shè)置1臺流量為10500m3/h的漿液循環(huán)泵，層噴淋層對應(yīng)漿液循環(huán)泵A，漿液循環(huán)泵揚程19.8m，噴淋層中心線間距2m。吸收塔改造方案對比見表1。

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